AGMA 908-B89-1989 Факторы геометрии для определения сопротивления питтинговой коррозии и прочности на изгиб прямозубых, косозубых и елочных зубьев шестерен
Процедуры в этом информационном листе описывают методы определения геометрических факторов сопротивления точечной коррозии I и прочности на изгиб J. Эти значения затем используются в сочетании с процедурами оценки, описанными в AGMA 200 1-B88, «Основные рейтинговые факторы и методы расчета». для эвольвентных прямозубых и косозубых зубьев, для оценки различных конструкций прямозубых и косозубых шестерен, изготовленных с использованием генерирующего процесса. 1.1 Коэффициент геометрии сопротивления точечной коррозии, I. Описана математическая процедура для определения коэффициента геометрии I для внутренних и внешних комплектов зубчатых колес прямозубых, обычных винтовых и с низким коэффициентом осевого контакта, LACR, винтовых конструкций. 1.2 Коэффициент геометрии прочности на изгиб, J. Описана математическая процедура для определения коэффициента геометрии, J, для внешних зубчатых передач прямозубых, обычных винтовых и с низким коэффициентом осевого контакта, LACR, винтовой конструкции. Процедура действительна для созданных корневых скруглений, которые создаются инструментами как реечного, так и шестеренного типа. 1.3 Таблицы. Несколько таблиц предварительно рассчитанных коэффициентов геометрии I и J предоставлены для различных комбинаций зубчатых передач и форм зубьев. 1.4. Изгибающее напряжение во внутренних шестернях. Метод Льюиса [2] является общепринятым методом расчета напряжения изгиба во внешних зубчатых передачах, но было проведено много исследований [3], которые показывают, что метод Льюиса не подходит для внутренних зубчатых колес. Метод Льюиса моделирует зуб шестерни как консольную балку и является наиболее точным при применении к тонким балкам (внешние зубья шестерни с низкими углами давления) и неточным для коротких коротких балок (внутренние зубья шестерни, широкие у основания). Большинство промышленных внутренних зубчатых колес имеют тонкие обода, и в случае разрушения при изгибе усталостная трещина проходит радиально через обод, а не через основание зуба. Из-за тонких ободов внутренние шестерни испытывают напряжения при изгибе колец, которые влияют как на величину, так и на место максимального изгибающего напряжения. Поскольку граничные условия сильно влияют на напряжения изгиба кольца, необходимо учитывать метод закрепления внутренней шестерни. Кроме того, важна временная динамика изгибающего напряжения в конкретной точке внутренней шестерни, поскольку напряжения чередуются от растяжения к сжатию. Поскольку на изгибные напряжения во внутренних зубчатых колесах влияет очень много переменных, в настоящее время невозможно предложить упрощенную модель для расчета изгибающих напряжений во внутренних зубчатых колесах.
AGMA 908-B89-1989 История
1989AGMA 908-B89-1989 Факторы геометрии для определения сопротивления питтинговой коррозии и прочности на изгиб прямозубых, косозубых и елочных зубьев шестерен